СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЕСТЕСТВЕННОГО СТАЛЬНОГО ФЕРРИТНО–МАРТЕНСИТНОГО КОМПОЗИТА

Известные способы получения естественных ферритно-мартенситных композитов (ЕФМК) предполагают проведение деформирования стали в различных температурных интервалах для получения структуры ориентированных волокон упрочняющей фазы (мартенсита) в пластичной матрице (феррите). В условиях металлургического производства широкий сортамент проката из доэвтектоидных сталей уже имеет строчечную ферритно-перлитную структуру, что зачастую считается неисправимым бpaком. Вместе с тем, структура, полученная в результате выделения феррита на вытянутых при прокатке включениях сульфидов (иногда шлаковых включениях), создает отличные условия для получения ЕФМК, исключающие необходимость проведения специальной деформации для ориентирования волокон матрицы и упрочняющей фазы. Одним из требований к композиту является достаточно строгая ориентировка упрочняющих волокон вдоль оси деформации, что в значительной степени определяет механизм передачи нагрузки от матрицы к волокну и вид разрушения композита. Поэтому стали со строчечной структурой, имеющие почти идеальную ориентировку полос перлита и феррита вдоль оси прокатки могут служить основой для получения ЕК с дуальной ферритно-мартенситной структурой путем закалки из межкритической области.
Реализацию этой идеи проводили на стали 40Х серийного производства. С целью определения хаpaктеристик механических свойств изготавливались стандартные образцы для испытаний на растяжение (σв , δ, ψ) и ударный изгиб (KCU). Образцы имели строчечную структуру, ориентированную вдоль длинной оси. Композит с ферритно-мартенситной структурой получали на этих образцах двумя способами. Первый способ предполагает нагрев и выдержку в области оптимальных температур полной закалки, т.е. полную фазовую перекристаллизацию, затем охлаждение вместе с печью до температуры, лежащей в межкритической области А1- A3, выдержку, необходимую для выделения избыточного феррита на вытянутых включениях сульфидов и последующую закалку. Второй способ отличается меньшей энерго- и трудоемкостью и заключается в нагреве стали в межкритический интервал температур, выдержке, необходимой для установления α↔γ фазового равновесия, и последующего закалочного охлаждения.
При очевидных недостатках 1-го способа (большие затраты времени и энергии, получение более крупных размеров действительного зерна) - он имеет одно неоспоримое технологическое преимущество. Дело в том, что температурный интервал A1-A3 достаточно узкий и составляет, например, для стали 40Х - 60°С. Поэтому при реализации 2-го способа необходимо обеспечивать выдержку в межкритическом интервале, обеспечивая очень точное поддержание температуры, что в условиях производства, для обычного печного оборудования, задача трудноразрешимая. При заходе же в межкритический интервал "сверху" (1-ый способ) можно вообще не делать вторую выдержку, а очень медленно (вместе с печью) произвести охлаждение от исходной температуры, что делает возможным выделение требуемого количества избыточного феррита, и затем осуществить закалку. Правда, в этом случае ухудшаются условия для рафинирования феррита, которое реализуется в процессе достаточно длительной выдержки в интервале А1 - А3 при заходе "снизу". Между тем, рафинирование феррита весьма желательно для улучшения хаpaктеристик сопротивления разрушению композита. Результаты испытаний механических свойств стали 40X со структурой ЕФМК (2-ой способ) в сравнении со стандартной (полной) закалкой приведены в табл. 1.
Таблица 1. Результаты испытаний механических свойств стали 40X со структурой ЕФМК (2-ой способ) в сравнении со стандартной (полной) закалкой
|
Обработка |
σв, МПа |
δ, % |
ψ,% |
KCU, Дж / см2 |
|
Полная закалка с 880оС, отпуск при 250оС |
1150 |
1,0 |
4,6 |
23 |
|
Неполная закалка с 770оС, заходом "снизу", отпуск 250оС |
1520 |
4,8 |
16,2 |
49 |
Таким образом, выполненные исследования показали возможность создания естественного композита из доэвтектоидных сталей со строчечной структурой, являющейся бpaком металлургического производства. Комплекс механических свойств такого композита существенно выше по сравнению с этой же сталью, прошедшей традиционную термическую обработку.
Статья в формате PDF
121 KB...
01 11 2026 5:43:55
Статья в формате PDF
115 KB...
31 10 2026 11:34:37
Статья в формате PDF
266 KB...
30 10 2026 11:22:35
Статья в формате PDF
275 KB...
29 10 2026 12:12:53
Статья в формате PDF
114 KB...
28 10 2026 2:28:24
Статья в формате PDF
120 KB...
27 10 2026 8:12:49
Статья в формате PDF
103 KB...
25 10 2026 1:41:50
Статья в формате PDF
117 KB...
24 10 2026 0:26:43
Статья в формате PDF
174 KB...
23 10 2026 8:55:35
Статья в формате PDF
100 KB...
22 10 2026 19:58:16
Статья в формате PDF
141 KB...
21 10 2026 9:35:27
Статья в формате PDF
391 KB...
20 10 2026 5:45:35
Статья в формате PDF
104 KB...
19 10 2026 7:56:25
Статья в формате PDF
125 KB...
17 10 2026 23:36:51
16 10 2026 2:10:45
Статья в формате PDF
114 KB...
15 10 2026 10:25:36
Статья в формате PDF
117 KB...
13 10 2026 13:28:16
10 10 2026 8:59:58
Статья в формате PDF 109 KB...
09 10 2026 18:32:58
Статья в формате PDF
120 KB...
08 10 2026 5:39:36
Статья в формате PDF
101 KB...
07 10 2026 16:12:20
Статья в формате PDF
130 KB...
06 10 2026 11:35:50
Статья в формате PDF
101 KB...
05 10 2026 21:49:35
Статья в формате PDF
107 KB...
04 10 2026 3:54:33
Статья в формате PDF
267 KB...
03 10 2026 8:20:43
Статья в формате PDF
121 KB...
01 10 2026 1:56:37
Статья в формате PDF
119 KB...
30 09 2026 15:36:33
Статья в формате PDF
132 KB...
29 09 2026 13:52:49
Статья в формате PDF
153 KB...
28 09 2026 22:39:35
Основным механизмом теплообмена для капиллярно-пористых физических систем (типа легкого бетона) является контактная теплопроводность, которая осуществляется благодаря связанным между собой процессам: переходом тепла от частицы к частице через непосредственные контакты между ними и переходом тепла через разделяющую промежуточную среду. С термодинамической точки зрения теплообмен в легких бетонах представляет собой теплоперенос (поток тепла Q), а точнее перенос энтропии (S), под действием градиента температуры (Т), осуществляемый, в соответствии со вторым законом термодинамики, от мест с более высокой к местам с меньшей температурой. Термодинамическая идентичность коэффициента теплопроводности () и S позволила, на базе второго закона термодинамики, вывести общее уравнение для прогноза теплопроводности легкого бетона в условиях его эксплуатации. Установлено, что релаксация теплопроводности (τ) пропорциональна затуханию объемных деформаций бетона (Θ), вызванных температурным градиентом и уровнем напряжения (η). Экспериментальные исследования теплопроводности легкого бетона подтвердили затухающий хаpaктер изменения Δλ как функции времени (t) и деформативности.
...
27 09 2026 23:12:41
Статья в формате PDF
278 KB...
26 09 2026 19:39:44
Статья в формате PDF
258 KB...
25 09 2026 1:34:33
Статья в формате PDF
116 KB...
24 09 2026 10:49:49
Статья в формате PDF
140 KB...
23 09 2026 11:28:17
Еще:
Поддержать себя -1 :: Поддержать себя -2 :: Поддержать себя -3 :: Поддержать себя -4 :: Поддержать себя -5 :: Поддержать себя -6 :: Поддержать себя -7 :: Поддержать себя -8 :: Поддержать себя -9 :: Поддержать себя -10 :: Поддержать себя -11 :: Поддержать себя -12 :: Поддержать себя -13 :: Поддержать себя -14 :: Поддержать себя -15 :: Поддержать себя -16 :: Поддержать себя -17 :: Поддержать себя -18 :: Поддержать себя -19 :: Поддержать себя -20 :: Поддержать себя -21 :: Поддержать себя -22 :: Поддержать себя -23 :: Поддержать себя -24 :: Поддержать себя -25 :: Поддержать себя -26 :: Поддержать себя -27 :: Поддержать себя -28 :: Поддержать себя -29 :: Поддержать себя -30 :: Поддержать себя -31 :: Поддержать себя -32 :: Поддержать себя -33 :: Поддержать себя -34 :: Поддержать себя -35 :: Поддержать себя -36 :: Поддержать себя -37 :: Поддержать себя -38 ::